。
而對于PP/LLDPE共混物，當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于40%時
，其沖擊強(qiáng)度就有明顯提高
。當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到70%時
，共混物沖擊強(qiáng)度為37.5kJ/m2
，可達(dá)到純 PP沖擊強(qiáng)度的20倍，是同樣用量的PP/HDPE和PP/LDPE共混物的10倍和4倍
。
低溫(-18℃)下
，三種PE對PP韌性的改善變化趨勢與常溫時一致，還是LLDPE對PP的增韌效果更好
。當(dāng)PP/LLDPE質(zhì)量比為30/70時
，共混體系的沖擊強(qiáng)度為23.2kJ/m2，是純PP的20倍
，而在同樣條件下PP/HDPE
、PP/LDPE共混體系的沖擊強(qiáng)度僅為5kJ/m2左右。這進(jìn)一步說明在達(dá)到相同沖擊強(qiáng)度時
，LLDPE的用量最少
，即意味著可以更多地保持PP的剛性；而在相同用量時
，LLDPE改性的PP的沖擊強(qiáng)度更好
，這又使材料獲得了更優(yōu)異的韌性。
混煉方式對增韌效果的影響
采用雙螺桿擠出機(jī)混煉的試樣沖擊強(qiáng)度更高
，直接注射方式所得的試樣沖擊性能最差
。由于注射機(jī)螺桿的有效長度小于擠出機(jī)，剪切混煉作用小
，效果當(dāng)然很差
。在不同混煉方式下，材料的沖擊性能表現(xiàn)出的規(guī)律一致
，即LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)從40%開始
，隨著LLDPE用量增加，其沖擊強(qiáng)度大幅度上升
，表明混煉方式對共混體系沖擊性能有影響
，但規(guī)律不變。
PP/LLDPE 共混的內(nèi)部結(jié)構(gòu)
當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于50%時
，共混體系沖擊斷面光滑平整
，呈典型的脆斷特征；當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)超過50%時
，材料斷面表現(xiàn)為韌性斷裂特征
，出現(xiàn)絲狀體
，斷面凹凸不平，有撕扯痕跡
，且兩相界面趨于模糊
，此時，材料的屈服強(qiáng)度迅速上升
；而當(dāng) LLDPE 用量增加至 70%時
，可以清楚地看到 PP 相互交織成網(wǎng)，因此
，材料在宏觀上具有很高的沖擊強(qiáng)度
。
純PP球晶的尺寸很大，球晶之間的界面清晰
，所以PP的沖擊性能極差
。相比之下，LLDPE的晶體非常細(xì)小
，晶體之間的界面也十分模糊
，所以其沖擊性能很好。
PP和LLDPE結(jié)晶形態(tài)的差異是因為兩者的結(jié)晶速率不同引起的：PP 的結(jié)晶速率較慢(3.3X102nm/s)
，晶體生長較大
，晶體間的連接少，故晶間界面分明
；而LLDPE的結(jié)晶速率非?div id="d48novz" class="flower left">
？?8.3X102nm/s)，晶體細(xì)小
，晶體間的連接也較多
，因而晶間界面模糊不清。
當(dāng)LLDPE加人PP后
，可以明顯觀察到PP球晶尺寸的減小
，晶體間界面變得模糊，有利于改善材料的沖擊性能
。LLDPE用量增加
，PP球晶進(jìn)一步減小，當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到70%時
，PP晶體巳經(jīng)被分割成碎晶
，晶體間界面完全消失，與LLDPE混雜在一起
，難以分辨
，因此，共混體系的沖擊強(qiáng)度很高
，不易被沖斷
。這說明
，LLDPE的加入細(xì)化了PP的球晶，增加了晶體間的連接
，這是共混材料韌性改善的又一重要原因
。
LLDPE 用量對共混效果的影響
隨LLDPE用量增加，共混體系的屈服應(yīng)力下降
，而斷裂伸長率逐漸增加
，并呈良好的線性關(guān)系。隨著LLDPE用量的增加
，共混材料的維卡軟化點下降
。當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%-60%時，共混材料的維卡軟化點仍接近120℃
。隨著LLDPE用量的增加，材料的沖擊強(qiáng)度增加
，而拉伸屈服強(qiáng)度
、拉伸模量、維卡軟化點降低
。
在以LLDPE為主的體系中
，當(dāng)材料受到?jīng)_擊作用時，除LLDPE消耗大量能量
，提高材料韌性外
，還由于LLDPE對PP球晶的插入、分割和細(xì)化
，使PP晶體尺寸減小
，晶體間連接增多，從而提高了材料的沖擊強(qiáng)度
。PP/LLDPE共混體系中
，當(dāng)LLDPE質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%-70%時，共混物逐漸形成互穿網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)具有剛而韌的特性
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